相比傳統(tǒng)型空調(diào)系統(tǒng)，熱濕獨(dú)立控制型系統(tǒng)增加了熱濕獨(dú)立控制裝置，因此有必要對(duì)熱濕獨(dú)立控制裝置實(shí)際工作效果進(jìn)行測(cè)試，最后測(cè)試熱濕獨(dú)立控制型系統(tǒng)工作情況。實(shí)驗(yàn)測(cè)試過程的目標(biāo)溫濕度和環(huán)境溫濕度如表4．1所示，待庫(kù)房?jī)?nèi)溫濕度基本穩(wěn)定后開始記錄實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。
實(shí)驗(yàn)測(cè)試過程中的表冷器入口冷凍水溫度R波動(dòng)情況如表4．2所示，得到的庫(kù)房?jī)?nèi)溫濕度及表冷器入口冷凍水溫兀情況如圖4．13所示，由圖可以發(fā)現(xiàn)：庫(kù)房?jī)?nèi)溫度基本穩(wěn)定在22．0℃附近，而相對(duì)濕度波動(dòng)較大，但始終保持在60．0-a=5．0％范圍內(nèi)，因此該熱濕獨(dú)立控制型系統(tǒng)能夠滿足庫(kù)房對(duì)溫濕度的要求。同時(shí)結(jié)合表冷器入口冷凍水溫瓦，可以發(fā)現(xiàn)表冷器入口冷凍水溫度的波動(dòng)直接影響庫(kù)房?jī)?nèi)相對(duì)濕度的波動(dòng)，瓦升高，庫(kù)房?jī)?nèi)相對(duì)濕度升高，反之亦然。
并且?guī)旆績(jī)?nèi)相對(duì)濕度波動(dòng)在時(shí)間上落后于凡的波動(dòng)，這是由庫(kù)房?jī)?nèi)空氣溫濕度變化的滯后性造成的。實(shí)驗(yàn)過程PID信號(hào)值如圖4-14所示，發(fā)現(xiàn)＆PID值大于O.50，PID值小于0.50，因此該實(shí)驗(yàn)工況下空氣處理機(jī)組中加濕器停止工作，而僅有表冷器和加熱器共同處理空氣，分別單獨(dú)控制空氣相對(duì)濕度和溫度。
對(duì)實(shí)驗(yàn)過程熱濕獨(dú)立控制型系統(tǒng)作能量平衡分析，如式4_l所示。實(shí)驗(yàn)過程中包括表冷器熱交換率，加熱器功率，加濕器功率以及室內(nèi)負(fù)荷在內(nèi)的能量情況如圖4.15所示，其中表冷器熱交換率按式4-l根據(jù)表冷器進(jìn)口冷凍水溫，出口冷凍水溫氏及冷凍水流量計(jì)算而得，而室內(nèi)負(fù)荷按式3-6l，3-62，3—63根據(jù)送風(fēng)溫濕度和庫(kù)房?jī)?nèi)溫濕度計(jì)算而得。主要包括系統(tǒng)和房間漏熱，以及風(fēng)機(jī)等加入空氣中的能量。式4.1中各項(xiàng)按時(shí)問積分可得到實(shí)驗(yàn)時(shí)間內(nèi)總的能耗。其中表冷器熱交換量為31．75 k啪，加熱器能耗為10.14 k啪，加濕器能耗為零，室內(nèi)總負(fù)荷為15.78kWh。因此可以估算出其他部件能耗。
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